2.1?機(jī)械噪聲的控制
在正常運行的風(fēng)機(jī)系統(tǒng)中,機(jī)械噪聲相對于氣體動力噪聲和電機(jī)噪聲來說,相對較小,在混合噪聲中,機(jī)械噪聲可以忽略不計。?2.2?電機(jī)噪聲的控制
在設(shè)計制造或選用電機(jī)時要側(cè)重考慮降低電機(jī)噪聲;在使用電機(jī)時則要側(cè)重考慮控制電機(jī)噪聲。?(1)葉片聲和笛聲的控制?葉片不平衡或葉片與導(dǎo)風(fēng)圈的間隙太小,只需校正或調(diào)整即可;若葉片與風(fēng)道溝共

振產(chǎn)生笛聲,須改變?nèi)~片數(shù),葉片最好采用質(zhì)數(shù)片。
(2)適當(dāng)減小風(fēng)扇直徑,合理選擇風(fēng)扇尺寸參數(shù),可降低風(fēng)扇渦流噪聲。
(3)電磁噪聲在低頻段與電機(jī)剛度有關(guān),高頻段與槽配合有關(guān)。若出現(xiàn)電網(wǎng)頻率的低頻電磁聲,說明電機(jī)定子有偏心、氣隙不均勻,應(yīng)返修改進(jìn);若負(fù)載出現(xiàn)兩倍滑差頻率的噪聲,說明轉(zhuǎn)子有缺陷,應(yīng)更新或返修。?(4)采用消聲隔聲措施?以消聲為主的常用于小型電機(jī),以隔聲為主的常用于大型電機(jī)。一要注意電機(jī)的散熱,二要注意消聲罩的隔振與減振。?2.3?風(fēng)機(jī)噪聲的控制?(1)?機(jī)殼處的噪聲控制
1．微穿孔板吸聲結(jié)構(gòu)，夾層中間不加填料，內(nèi)壁穿孔率為1%~3%,板厚微0.8mm，孔徑為0.8mm?？捎靡粋€夾層或兩個夾層。層與層之間的間隙為50~100mm。用這種方法試驗后的結(jié)果是風(fēng)機(jī)的性能基本上沒有變化，而噪音卻有大幅度的降低。
2．可以將襯墊貼附在整個機(jī)殼的外側(cè),其降噪的效果也較為明顯。?(2)?進(jìn)、出風(fēng)口處的噪聲控制
經(jīng)測試,離心風(fēng)機(jī)在進(jìn)風(fēng)口與出風(fēng)口,其噪聲最大。一般的方法是利用聲的阻抗失配原理,在進(jìn)風(fēng)口前和出風(fēng)口后安裝吸聲式消聲裝置來減低風(fēng)機(jī)噪聲。如：圖一

(3)?蝸舌結(jié)構(gòu)的改進(jìn)
由于存在著葉片尾跡,在葉輪出口處的切向速度分布曲線呈現(xiàn)明顯的最大值和最小值。蝸舌尖端半徑的大小及蝸舌與葉輪外徑的間距大小對出風(fēng)口處的噪聲影響較大。一種方法是在風(fēng)舌的內(nèi)側(cè)固定一層穿孔板,內(nèi)襯一種超細(xì)玻璃棉作為吸聲材料,其結(jié)構(gòu)與前面的機(jī)殼襯層相似。另一種方法是改變蝸舌的邊緣。一般風(fēng)機(jī)蝸舌的邊緣是平行于主軸,讓葉輪流出的周向不均勻的氣流同時作用在蝸舌上,使蝸舌受到很大的脈沖力而向外輻射較強(qiáng)的噪聲?，F(xiàn)改用如圖6所示的蝸舌板,蝸舌邊緣線與主軸傾斜,其傾斜的程度根據(jù)葉片的氣動模型計算出葉片出風(fēng)口處風(fēng)速的切線方向,讓兩個葉片出來的氣流同時作用在蝸舌上。如：在?THF?系列風(fēng)機(jī)中,蝸舌邊緣與主軸的傾斜角為18°,使作用在蝸舌上的脈沖氣流相互錯開,減少蝸舌上的脈沖力,有效降低風(fēng)機(jī)的旋轉(zhuǎn)噪聲。?(4)葉輪氣體流道的改進(jìn)
在THF系列風(fēng)機(jī)葉輪的設(shè)計中,葉輪的進(jìn)口速度和葉輪中的減速程度,是特別值得關(guān)注的問題。降低葉輪中的進(jìn)口速度和增大葉輪中的減速程度,可使葉輪中的流速減小,減少流動損失,提高葉輪的流動效率,還可以有效地降低噪聲。
采用后掠式扭曲葉片,葉片在出風(fēng)口處適度前傾,在進(jìn)風(fēng)部位后掠,可以避免流道的急劇擴(kuò)張,防止氣流嚴(yán)重分離,讓葉片背面產(chǎn)生的紊流附面層和分界層所形成的渦旋胚以最快的速度解體,從而提高了氣流在葉道中的流動效率?,也減少了渦旋所產(chǎn)生的噪聲。經(jīng)同型號風(fēng)機(jī)性能測試比較,THF?系列風(fēng)機(jī)的效率提高了3%～5%,噪聲同時下降8～10dB(A),尤其在大風(fēng)量區(qū),效率高,噪聲低,其氣動性能在國內(nèi)外同類型風(fēng)機(jī)中趨于領(lǐng)先地位